F.4.3 — Miembros

F.4.3.3.1.1 — Resistencia nominal de la sección

La resistencia nominal a flexión, Mn, se calculará, bien sea a partir de la base del punto de iniciación de la fluencia en la sección efectiva (Procedimiento 1) o sobre la base de la capacidad de reserva inelástica (Procedimiento 2), según sea aplicable.

Para secciones con aletas a compresión rigidizadas o parcialmente rigidizadas: φb = 0.95

Para secciones con aletas a compresión no rigidizadas: φb = 0.90

• a) Procedimiento 1 — Basado en la iniciación de la fluencia – La resistencia nominal a flexión, Mn, para el momento de fluencia efectivo se calculará de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-1, como sigue:

Donde:

• b) Procedimiento 2 — Basado en la capacidad de reserva inelástica. Se permite utilizar la capacidad de reserva inelástica a flexión cuando se cumplen las siguientes condiciones:
• (1) El miembro no está sujeto a torsión o a pandeo lateral, torsional o flexo-torsional.
• (2) El efecto del trabajo de formación en frío no se incluye en la determinación del esfuerzo de fluencia Fy
• (3) La relación entre la altura de la porción en compresión del alma y su espesor no excede λ1
• (4) La fuerza de corte no excede 0.6Fy veces el área del alma (el área es igual a ht para elementos rigidizados ó wt para elementos no rigidizados)
• (5) El ángulo entre cualquier alma y la vertical no excede 30 grados.

La resistencia nominal a flexión, Mn, no debe exceder 1.25SeFy determinado de acuerdo con el procedimiento 1 de la sección F.4.3.3.1.1(a) ni el momento que causa la deformación unitaria máxima en compresión igual a Cyey (no se limita la deformación unitaria máxima para la tensión)

Donde:

• (a) Elementos en compresión rigidizados sin rigidizadores intermedios

Donde:

• (b) Elementos en compresión no rigidizados

Para elementos en compresión no rigidizados, Cy, se calculará como sigue:

• (i) Elementos en compresión no rigidizados bajo gradiente de esfuerzo causando compresión en un borde longitudinal y tensión en el otro borde longitudinal:

Donde:

• (ii) Elementos en compresión no rigidizados bajo gradiente de esfuerzo que cause compresión en ambos bordes longitudinales Cy = 1
• (iii) Elementos no rigidizados bajo compresión uniforme: Cy = 1
• (c) Elementos en compresión multirigidizados y elementos en compresión con rigidizadores de borde:

Cuando sea aplicable, se usarán los anchos efectivos de diseño en el cálculo de las propiedades de las secciones. Mn debe ser calculado considerando equilibrio de esfuerzos, suponiendo un curva esfuerzo-deformación elasto-plástica, la cual es la misma para tensión y compresión, pequeñas deformaciones y que las secciones permanecen planas durante la flexión. El efecto de la flexión y arrugamiento del alma combinados debe ser revisado de acuerdo con las especificaciones de la sección F.4.3.3.5

F.4.3.3.1.2 — Resistencia al pandeo lateral torsional

Las especificaciones de esta sección aplicarán a miembros con secciones abiertas como se definen en la sección F.4.3.3.1.2.1 ó con secciones cerradas tipo cajón como se definen en la sección F.4.3.3.1.2.2. El factor de resistencia en estas secciones será:

F.4.3.3.1.3 — Resistencia a flexión de miembros de sección tubular cilíndrica cerrada

Para miembros de sección tubular cilíndrica cerrada que tienen una relación diámetro exterior a espesor de pared, D / t, no mayor a 0.441E / Fy, la resistencia nominal a flexión Mn, se calculará de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-24.

Para D / t ≤ 0.0714 E / Fy

Para 0.0714 E / Fy < D / t ≤ 0.318 E / Fy

Para 0.318 E / Fy < D / t ≤ 0.441 E / Fy

Donde:

Las otras variables se definen en la sección F.4.3.3.1.2.1

F.4.3.3.1.4 — Resistencia al pandeo distorsional

Las especificaciones de este numeral aplicarán a secciones I, Z, C y otros miembros de sección transversal abierta que emplean aletas en compresión con rigidizadores de borde, con la excepción de miembros que cumplen el criterio de la sección F.4.4.6.1.1, F.4.4.6.1.2 cuando se emplea el factor R de la ecuación F.4.4.6-4, ó sección F.4.4.6.2.1. La resistencia nominal a flexión se calculará de acuerdo con las ecuaciones F.4.3.3-28 ó F.4.3.3-29. .

Para λd ≤ 0.673

Para λd > 0.673

Donde:

Donde:

Donde:

• (a) Disposiciones simplificadas para secciones C y Z no restringidas con pestaña rigidizadora simple — Para secciones C y Z que no tienen restricciones rotacionales en la aleta a compresión y están dentro de los límites dimensionales suministrados en esta sección, se permite el uso de la ecuación F.4.3.3-33 para un cálculo predictivo conservador del esfuerzo de pandeo distorsional, Fd. Remitirse a la sección F.4.3.3.1.4(b) ó F.4.3.3.1.4(c) para disposiciones alternativas y para miembros fuera de los límites dimensionales de esta sección.

Se aplicarán los siguientes límites dimensionales:

• (1) 50 ≤ ho / t ≤ 200
• (2) 25 ≤ bo / t ≤ 100
• (3) 6.25 < D / t ≤ 50
• (4) 45° ≤ θ < 90°
• (5) 2 ≤ ho / bo ≤ 8
• (6) 0.04 ≤ D sen θ / bo ≤ 0.5

Donde:

El esfuerzo de pandeo distorsional, Fd, se calculará como sigue:

Donde:

Donde:

Donde:

• (b) Disposiciones para secciones C y Z o cualquier sección abierta con una aleta en compresión rigidizada que se extiende hacia un lado del alma donde el rigidizador es una pestaña simple o un rigidizador de borde complejo — Se permite la aplicación de estas disposiciones a cualquier sección con un alma sencilla y aleta sencilla rigidizada en el borde bajo compresión, incluyendo aquellas que cumplen los límites geométricos de la sección F.4.3.3.1.4(a). El esfuerzo distorsional de pandeo, Fd, debe ser calculado de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-37 como sigue:

Donde:

Donde:

Donde:

Donde:

En las anteriores ecuaciones Ixf, Iyf, Ixyf, Cwf, xo y hx son las propiedades de la aleta en compresión más el rigidizador de borde alrededor de un sistema coordenado x − y localizado en el centroide de la aleta, con el eje x positivo y el eje y positivo medido hacia la derecha y hacia abajo del centroide, respectivamente.

Donde:

Donde:

Donde:

ξweb = (f1 − f2) / f1, gradiente de esfuerzo en el alma, donde f1 y f2 son los esfuerzos en los extremos opuestos del alma, f1 > f2, compresión es positiva, tensión es negativa, y los esfuerzos se calculan sobre la base de la sección bruta (ej: para la flexión simétrica pura, f1 = −f2, ξweb = 2)

• (c) Análisis racional de pandeo elástico - Se permitirá el uso de un análisis racional elástico que considere el pandeo distorsional en lugar de las expresiones dadas en la sección F.4.3.3.1.4(a) ó (b). Aplicará el factor de resistencia de la sección F.4.3.3.1.4.

F.4.3.3.2.1 — Resistencia al corte de almas sin huecos

La resistencia nominal a cortante, Vn, se calculará de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-44.

• (a) Para h / t ≤ √(Ekv / Fy)

• (b) Para √(Ekv / Fy) < h / t ≤ 1.51 √(Ekv / Fy)

• (c) Para h / t > 1.51 √(Ekv / Fy)

Donde:

Donde:

• (1) Para almas no reforzadas, kv = 5.34
• (2) Para almas con rigidizadores transversales que satisfacen los requisitos de la sección F.4.3.3.7

Cuando a / h ≤ 1.0

Cuando a / h > 1.0

Donde:

Cuando el alma consta de dos o más láminas, cada lámina debe considerarse como un elemento separado que soporta su parte correspondiente de cortante.

F.4.3.3.2.2 — Resistencia al corte de almas de secciones C con huecos

Las disposiciones de este numeral serán aplicables dentro de los siguientes límites:

• (1) dh / h ≤ 0.7
• (2) h / t ≤ 200
• (3) Huecos centrados en la mitad de la altura del alma
• (4) Distancia libre entre huecos ≥ 457 mm
• (5) Radio en la esquina ≥ 2t para huecos no circulares.
• (6) dh ≤ 64 mm y Lh ≤ 114 mm para huecos no circulares
• (7) Diámetro ≤ 152 mm para huecos circulares
• (8) dh > 14 mm

Donde:

Para almas de secciones C con huecos, la resistencia a cortante se calculará de acuerdo con la sección F.4.3.3.2.1, multiplicada por el factor de reducción, qs, tal y como se define en este inciso.

Cuando c / t ≥ 54

Cuando 5 ≤ c / t < 54

Donde:

F.4.3.3.3.1 — Método de diseño con coeficientes de carga y resistencia (DCCR)

Para vigas bajo flexión y cortante combinados, la resistencia requerida a flexión M̄, y la resistencia requerida al corte, V̄, no deben exceder φbMn y φvVn, respectivamente.

Para vigas con almas no reforzadas, la resistencia requerida a flexión M̄, y la resistencia requerida al corte, V̄, deben también satisfacer la siguiente ecuación de interacción:

Para vigas con rigidizadores transversales en el alma, cuando M̄ / (φbMnxo) > 0.5 y V̄ / (φvVn) > 0.7, M̄ y V̄ deben también satisfacer la siguiente ecuación de interacción:

Donde:

F.4.3.3.4.1 — Resistencia a arrugamiento de almas sin huecos

La resistencia nominal a arrugamiento del alma, Pn, se determinará de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-56 ó F.4.3.3-57, según sea aplicable. Se usarán los factores de resistencia en las tablas F.4.3.3-1 a F.4.3.3-5 para la determinación de la resistencia de diseño

Donde:

Alternativamente, para la condición de carga de extremo sobre una aleta en una sección C ó Z, la resistencia nominal a arrugamiento del alma, Pnc, con voladizo sobre un lado, puede calcularse de la siguiente manera, excepto que Pnc no debe ser mayor al valor obtenido para la condición de carga interior sobre una aleta:

Donde:

Donde:

El uso de la ecuación F.4.3.3-57 se limita a 0.5 ≤ Lo / h ≤ 1.5 y h / t ≤ 154. Para Lo / h ó h / t fuera de estos límites α = 1.0.

Las almas de miembros a flexión con relación h / t mayor a 200 deben ser provistas con los medios adecuados para la transmisión de cargas concentradas o reacciones directamente sobre estas.

Pn y Pnc representan las resistencias nominales para la carga o reacción de un alma sólida conectada a la aleta superior y la inferior de un perfil. Para perfiles conformados por dos o más almas, Pn y Pnc deberán calcularse para cada alma individual y los resultados se sumarán para obtener la resistencia nominal de la sección completa.

Se utiliza el término carga sobre una aleta o reacción sobre una aleta cuando la distancia entre los bordes de las áreas de aplicación de las cargas concentradas opuestas adyacentes o las reacciones es igual o mayor a 1.5h.

Se utiliza el término carga sobre las dos aletas o reacción sobre las dos aletas cuando la distancia entre los bordes de las áreas de aplicación de las cargas concentradas (sobre una placa) opuestas adyacentes a las reacciones es menor a 1.5h

Se utiliza el término carga de extremo o reacción de extremo cuando la distancia entre el borde del área cargada y el extremo del miembro es igual o menor a 1.5h.

Se utiliza el término carga interior o reacción interior cuando la distancia entre el borde del área cargada y el extremo del miembro es mayor a 1.5h, excepto cuando se especifique algo diferente.

La tabla F.4.3.3-1 aplica para vigas I constituidas por dos canales conectados espalda con espalda donde h / t ≤ 200, N / t ≤ 210, N / h ≤ 1.0 y θ = 90°.

La tabla F.4.3.3-2 aplica a secciones canal con almas sencillas y miembros en sección C donde h / t ≤ 200, N / t ≤ 210, N / h ≤ 2.0 y θ = 90°. De acuerdo con esta tabla, para carga interior, o reacción, sobre las dos aletas sujetas al apoyo, la distancia desde el borde del apoyo de la carga al extremo del miembro se extenderá al menos 2.5h. Para los casos de aletas no sujetas, la distancia desde el borde del apoyo de la carga al extremo del miembro se extenderá al menos 1.5h.

La tabla F.4.3.3-3 aplica a secciones Z con almas sencillas donde h / t ≤ 200, N / t ≤ 210, N / h ≤ 2.0 y θ = 90°. En esta tabla para carga interior, o reacción, sobre las dos aletas sujetas al apoyo, la distancia desde el borde del apoyo de la carga al extremo del miembro se extenderá al menos 2.5h. Para los casos no sujetos, la distancia desde el borde del apoyo de la carga al extremo del miembro se extenderá al menos 1.5h.

La tabla F.4.3.3-4 aplica a miembros con sección sombrero sencillo donde h / t ≤ 200, N / t ≤ 200, N / h ≤ 2 y θ = 90°

La tabla F.4.3.3-5 aplica a miembros con secciones tablero de almas múltiples donde h / t ≤ 200, N / t ≤ 210, N / h ≤ 3, y 45° ≤ θ ≤ 90°

F.4.3.3.4.2 — Resistencia al arrugamiento de almas de secciones C con huecos

Cuando un hueco en el alma queda dentro de la longitud de soporte, debe utilizarse un rigidizador de apoyo.

Para vigas con huecos, la resistencia al arrugamiento debe calcularse utilizando la sección F.4.3.3.4.1, multiplicando el valor obtenido por el factor de reducción, Rc, dado en esta sección.

Las especificaciones de esta sección se aplicarán dentro de los siguientes límites:

• (1) dh / h ≤ 0.7
• (2) h / t ≤ 200
• (3) Huecos centrados en la mitad de la altura del alma
• (4) Distancia libre entre huecos ≥ 457 mm (18 pulgadas)
• (5) Distancia entre el extremo del miembro y el borde del hueco ≥ d
• (6) Radio en la esquina ≥ 2t para huecos no circulares.
• (7) dh ≤ 64 mm (2.5 pulgadas) y Lh ≤ 114 mm (4.5 pulgadas) para huecos no circulares
• (8) Diametro ≤ 152 mm (6 pulgadas) para huecos circulares
• (9) dh > 14 mm (9/16 pulgada)

Donde:

Para reacción en el extremo sobre una sola aleta (ecuación F.4.3.3-56 con la tabla F.4.3.3-2), cuando ninguna porción de un hueco en el alma está dentro de la longitud del apoyo, el factor de reducción, Rc, se calculará como sigue:

Para reacción interior sobre una sola aleta (ecuación F.4.3.3-56 con la tabla F.4.3.3-2) cuando cualquier porción de un hueco en el alma no está dentro de la longitud del apoyo, el factor de reducción, Rc, se calculará como sigue:

Donde:

F.4.3.3.5.1 — Método de diseño con coeficientes de carga y resistencia (DCCR)

Para almas planas no reforzadas de secciones sujetas a la combinación de flexión y carga concentrada o reacción, se diseñará de tal forma que el momento, M̄, y la carga concentrada o reacción, P̄, satisfagan las relaciones M̄ ≤ φbMnxo, y P̄ ≤ φwPn. Adicionalmente, se deben satisfacer los siguientes requerimientos:

• (a) Para secciones con almas sencillas no reforzadas:

Donde φ = 0.90

Excepción: En los apoyos interiores de luces continuas, la anterior ecuación no es aplicable a tableros metálicos o vigas con dos o más almas sencillas, cuando la parte en compresión de las almas adyacentes estén lateralmente soportadas en la región del momento negativo por elementos continuos o intermitentes conectados a la aleta, chapas rígidas o arriostramiento lateral, y el espaciamiento entre almas adyacentes no exceda 254mm.

• (b) Para secciones con almas múltiples no reforzadas tales como vigas tipo I armadas de dos secciones C conectadas espalda con espalda, o secciones similares las cuales proveen un alto grado de restricción al giro del alma (tales como secciones I armadas por dos ángulos soldados a una sección C):

Donde φ = 0.90

• (c) Para dos secciones Z traslapadas sobre el apoyo

Donde φ = 0.90

La ecuación anterior es válida para secciones dentro de los siguientes límites:

Deben satisfacerse también las siguientes condiciones:

• (1) El extremo final de un miembro debe conectarse al otro por al menos dos tornillos A307 con diámetro de 12.7 mm a través del alma.
• (2) La sección combinada en el traslapo se conectará al apoyo por al menos dos tornillos A307 con diámetro de 12.7 mm a través de las aletas.
• (3) Las almas de las dos secciones estarán en contacto.
• (4) La relación entre el mayor espesor y el menor espesor del conjunto no excederá 1.3.

La siguiente notación es aplicable a este numeral:

F.4.3.3.7.1 — Rigidizadores de apoyo

Los rigidizadores (transversales) de apoyo, anexos a las almas de vigas en los puntos de cargas concentradas, o reacciones, se diseñarán como miembros en compresión. Las cargas concentradas, o reacciones, se aplicarán directamente en los rigidizadores, o cada rigidizador será ajustado exactamente a la porción plana de la aleta de tal manera que la carga se apoye directamente sobre el extremo de este. Se proveerán los mecanismos para transferencia de cortante entre el rigidizador y el alma, de acuerdo a las especificaciones de F.4.5. Para carga concentrada, o reacciones, la resistencia nominal es igual a Pn, donde Pn es el valor más pequeño obtenido entre (a) y (b) de este numeral.

• (b) Pn = resistencia nominal axial evaluada de acuerdo con la sección F.4.3.4.1(a), con Ae reemplazado por Ab

Donde:

Para rigidizadores de apoyo en soportes interiores o bajo cargas concentradas

Para rigidizadores de apoyo en soportes de extremos

Donde:

Para rigidizadores de apoyo en soportes interiores o bajo cargas concentradas

Para rigidizadores de apoyo en soportes de extremos

Donde:

Donde:

La relación w / ts para los elementos rigidizados y no rigidizados de los rigidizadores de apoyo no excederá 1.28 √(E / Fys) y 0.42 √(E / Fys), respectivamente, donde Fys es el esfuerzo de fluencia, y ts es el espesor del rigidizador de acero.

F.4.3.3.7.2 — Rigidizadores de apoyo en miembros en sección C a flexión

Para carga sobre las dos aletas de miembros en sección C bajo flexión, con rigidizadores de apoyo que no cumplan los requerimientos de la sección F.4.3.3.7.1, la resistencia nominal, Pn, se determinará de acuerdo con la ecuación F.4.3.3-72.

Donde:

La ecuación F.4.3.3-72 aplica para los siguientes límites:

• (1) Se requiere apoyo completo del rigidizador. Si el ancho del apoyo es más angosto que el ancho de rigidizador de tal forma que una de las aletas del rigidizador se considere no apoyada, Pn, se reducirá en un 50%
• (2) Los rigidizadores serán en sección C o canal con una altura mínima del alma de 89 mm y espesor mínimo del acero base de 0.84 mm.
• (3) El rigidizador se sujetará al alma del miembro en flexión con un mínimo de 3 tornillos o pernos.
• (4) La distancia desde las aletas del miembro a flexión al primer tornillo no será menor a d / 8 donde d es la altura total del miembro en flexión
• (5) La longitud del rigidizador no será menor que la altura del miembro en flexión menos 9 mm.
• (6) El ancho de apoyo no será menor a 38 mm

F.4.3.3.7.3 — Rigidizadores de cortante

En aquellas zonas donde se requieran rigidizadores de cortante, el espaciamiento se basará en la resistencia nominal a cortante, Vn, permitida en la sección F.4.3.3.2, y la relación a / h no excederá el valor de [260 / (h / t)]² ni 3.0.

El momento de inercia real Is, de un par de rigidizadores de cortante conectados, o un rigidizador de cortante sencillo, con referencia a un eje en el plano del alma, deberá tener un valor mínimo de:

Donde:

t y h se definen de acuerdo a la sección F.4.2.1.2

El área bruta de los rigidizadores de cortante no será menor a:

Donde:

Donde:

F.4.3.3.7.4 — Rigidizadores que no cumplen estos requisitos

La resistencia de diseño de miembros con rigidizadores que no cumplen los requisitos de la sección F.4.3.3.7.1, F.4.3.3.7.2 y F.4.3.3.7.3, tales como rigidizadores hechos con acero estampado o laminados, se determinará mediante ensayos de acuerdo con F.4.6 o análisis racional de ingeniería de acuerdo con la sección F.4.1.1.2.

F.4.3.4.1.1 — Secciones no sujetas a pandeo torsional o flexo-torsional

Para secciones de simetría doble, secciones cerradas o cualquier otra sección para la cual se puede demostrar que no está sujeta a pandeo torsional o flexo-torsional, el esfuerzo de pandeo flector elástico, Fe, se determinará como sigue:

Donde:

En pórticos donde la estabilidad lateral sea provista por arriostramiento diagonal, muros de cortante, sujeciones a estructuras adyacentes con adecuada estabilidad lateral, o por tableros de pisos, o tableros de cubiertas asegurados horizontalmente por muros o sistemas de riostras paralelos al plano del pórtico, y en cerchas, el factor de longitud efectiva, K, para el miembro en compresión, el cual no depende de su propia rigidez a flexión para la estabilidad lateral del pórtico o cercha, se tomará igual a la unidad, a menos que un análisis muestre que un menor valor pueda ser utilizado. En un pórtico que dependa de su propia rigidez a flexión para la estabilidad lateral, la longitud efectiva, KL, del miembro en compresión se determinará por un método racional y no será menor que la longitud real no arriostrada.

F.4.3.4.1.2 — Secciones de simetría doble y simetría sencilla sujetas a pandeo torsional o flexo-torsional

Para secciones de simetría sencilla sujetas a pandeo flexo-torsional, Fe se tomará como el menor valor de Fe calculado de acuerdo a la sección F.4.3.4.1.1 y Fe calculado como sigue:

Alternativamente, se puede obtener una estimación conservadora de Fe a partir de la siguiente ecuación:

Donde:

σt y σex se definen en la sección F.4.3.3.1.2.1

Para secciones de simetría sencilla, se supone el eje x como eje de simetría.

Para secciones de simetría doble sujetas a pandeo torsional, Fe se tomará como el menor valor de Fe calculado de acuerdo a la sección F.4.3.4.1.1 y Fe = σt, donde σt se define en la sección F.4.3.3.1.2.1.

Para secciones de simetría sencilla en ángulo en las cuales el área efectiva (Ae) para el esfuerzo Fy es igual al área completa de la sección transversal no reducida (A), Fe se calculará utilizando la ecuación F.4.3.4-5 donde r es el radio de giro mínimo.

F.4.3.4.1.3 — Secciones de simetría de punto

Para secciones de simetría de punto, Fe se tomará como el menor valor entre σt, como se define en la sección F.4.3.3.1.2.1 y Fe como se calcula en la sección F.4.3.4.1.1 utilizando el eje principal menor de la sección.

F.4.3.4.1.4 — Secciones no simétricas

Para miembros cuyas secciones transversales no poseen ninguna simetría, sea alrededor de un eje o de un punto, Fe se determinará por medio de un análisis racional. Alternativamente, a los miembros en compresión con tales secciones transversales se les podrá realizar ensayos de comportamiento de acuerdo con lo especificado en la sección F.4.6.

F.4.3.4.1.5 — Secciones tubulares cilíndricas cerradas

Para miembros tubulares cilíndricos cerrados que tienen una relación diámetro externo a espesor de pared, D / t, no mayor a 0.441E / Fy y en los cuales la resultante de todas las cargas y momentos actuantes son equivalentes a una fuerza puntual en la dirección del eje de miembro pasando a través del centroide de la sección, el esfuerzo de pandeo flector, Fe, se calculará de acuerdo con la sección F.4.3.4.1.1, y el área efectiva, Ae, se calculará como sigue:

Donde:

Donde:

F.4.3.5.1.1 — Método de diseño con coeficientes de carga y resistencia (DCCR)

Las resistencias requeridas (tensión y momentos mayorados) T̄, M̄x y M̄y deben satisfacer las siguientes ecuaciones de interacción:

Donde:

Donde:

F.4.3.5.2.1 — Método de diseño con coeficientes de carga y resistencia (DCCR)

Las resistencias requeridas P̄, M̄x y M̄y deben determinarse utilizando un análisis elástico de primer orden y deben satisfacer las siguientes ecuaciones de interacción. Alternativamente, las resistencias requeridas P̄, M̄x y M̄y se determinarán de acuerdo con una análisis de segundo orden⁶ y deben satisfacer las siguientes ecuaciones de interacción usando los valores para Kx = Ky = 1.0, αx = αy = 1.0, y Cmx = Cmy = 1.0. Adicionalmente, cada relación individual en las ecuaciones F.4.3.5-4 a F.4.3.5-6 no excederá la unidad.

Para secciones ángulo no rigidizadas, de simetría sencilla, con área efectiva no reducida, se permitirá tomar My como la resistencia requerida a flexión solamente. Para otro tipo de secciones en ángulo o ángulos no rigidizados de simetría sencilla para los cuales el área efectiva (Ae) en el esfuerzo Fy es menor que el área se la sección transversal completa no reducida (A), My se tomará ya sea como la resistencia requerida a flexión o la resistencia requerida a flexión más PL / 1000, el que resulte en un valor mínimo permisible para P.

Cuando P̄ / φcPn ≤ 0.15 se permitirá el uso de la siguiente ecuación en lugar de las dos anteriores:

Donde:

⁶ El análisis de segundo orden estará acorde con las especificaciones del AISI STANDARD. North American Specification (Remitirse a los documentos de referencia en la sección F.4.1.8 de esta norma)

Donde:

Donde:

• (a) Para miembros bajo compresión en pórticos sujetos a traslación de los nudos (inclinación lateral) Cm = 0.85
• (b) Para miembros restringidos en compresión en pórticos arriostrados contra la traslación de nudos y no sujetos a carga lateral entre sus apoyos, en plano de la flexión

Donde:

M1 / M2 es la relación entre el momento menor y el mayor en los extremos del segmento del miembro bajo consideración, el cual no está arriostrado en el plano de la flexión. M1 / M2 es positivo cuando el miembro se flexiona en curvatura doble y negativa cuando se flexiona en curvatura simple.

• (c) Para miembros en compresión en pórticos arriostrados contra la traslación de nudos en el plano de la carga y sujetos a carga transversal entre sus apoyos, el valor de Cm podrá ser determinado por un análisis racional de ingeniería. No obstante, en lugar de tal análisis, se permite utilizar los siguientes valores:
• (1) Para miembros cuyos extremos están restringidos, Cm = 0.85
• (2) Para miembros cuyos extremos no están restringidos, Cm = 1.00